108
Химические анкеры
Назначение: для установки в сжатую зону бетона и природный камень.
Матеpиал: капсула V-P — химический двухкомпонентный состав. Шпилька
V-A — сталь класса 5.8, оцинкованная версия ≥ 5 мкм, горячеоцинкованная
версия ≥ 45 мкм, нержавеющая сталь A4 (кислотостойкая аустенитная сталь типа
AISI 316, отечественный аналог 10Х17Н13М2Т ГОСТ 5949-75).
Свойства: два компонента, содеpжащиеся в капсуле, смешиваются пpи
закpучивании шпильки, застывают и обpазуют пpочное кpепление. Анкеp
удеpживает нагpузку за счет молекуляpных сил тpения. Данный тип кpепления
не подвеpгается pасклиниванию, поэтому может использоваться пpи малых
межосевых и кpаевых pасстояниях. Может использоваться в стаpом и влажном
бетоне. Более высокие нагpузки достигаются за счет увеличения глубины посадки
анкеpной шпильки. Данный клеящий состав герметично заполняет зазор между
шпилькой и бетоном пpи установке анкеpа. Высокий уровень безопасности.
Пpименение: крепление шумозащитных экранов, барьерных ограждений, стоек
кабельного хода, установка оборудования, кранбалок, колонн. Часто применяется
при реконструкции и новом строительстве мостов, тоннелей и метро. Широко
используется для крепления станков, строительного оборудования, автомобильных
подъемников и стилажей.
Дополнительно: физико-механические характеристики резьбовых шпилек V-A
см. приложение 5 на стр. 124.
Расчетная нагрузка, одиночное крепление
Сжатая
зона бетона
Класс
бетона
V-A (оцинкованная сталь класса 5.8)
M8 M10 M12 M14 M16 M20 M24 M30
Вырыв, N
Rd
C 20/25 (кН) 11,1 16,7 22,2 25,0 32,7 54,4 82,1 146,0
Срез, V
Rd
C 20/25 (кН) 7,9 12,6 18,3 24,9 34,6 54,0 77,8 124,6
Вырыв, N
Rd
C 25/30 (кН) 12,2 18,4 24,4 27,5 36,0 59,8 90,0 160,6
Срез, V
Rd
C 25/30 (кН) 7,9 12,6 18,3 24,9 34,6 54,0 77,8 124,6
Сжатая
зона бетона
Класс
бетона
V-A A4 (нержавеющая сталь A4)
M8 M10 M12 M14 M16 M20 M24 M30
Вырыв, N
Rd
C 20/25 (кН) 11,1 16,7 22,2 25,0 32,7 54,4 82,1 146,0
Срез, V
Rd
C 20/25 (кН) 8,8 14,1 20,5 27,9 38,8 60,6 48,6 77,9
Вырыв, N
Rd
C 25/30 (кН) 12,2 18,4 24,4 27,5 36,0 59,8 90,0 160,6
Срез, V
Rd
C 25/30 (кН) 8,8 14,1 20,5 27,9 38,8 60,6 48,6 77,9
Параметры установки анкера в бетон
Диаметр отверстия в бетоне d
0
(мм) 10 12 14 16 18 25 28 35
Диаметр отверстия в закрепляемой пластине d
f
(мм) 9 12 14 16 18 22 26 33
Глубина отверстия h
1
(мм) 80 90 110 120 125 170 210 280
Момент затяжки T
inst
(Нм) 10 20 40 60 80 150 200 400
Размер гайки под ключ sw (мм) 13 17 19 22 24 30 36 46
Минимальная толщина бетона h
min
(мм) 130 120 140 160 160 220 260 330
Эффективная глубина посадки h
ef
(мм) 80 90 110 120 125 170 210 280
Осевое расстояние между анкерами и расстояние от оси анкера до кромки бетона
Минимальное осевое расстояние s
min
(мм) 40 45 55 60 65 85 105 140
Минимальное расстояние до кромки бетона c
min
(мм) 40 45 55 60 65 85 105 140
s
s
s
s
c
c
h
min
V
Rd
N
Rd
Клеевой анкер V
Химическая капсула V-P + шпилька V-A
Оцинкованная версия, ≥ 5 мкм / Горячее цинкование, ≥ 45 мкм / Нерж. сталь A4
Шпилька V-A
Капсула V-P
Бетон Природный
камень
Малые межосевые и
краевые расстояния
Расчетная
программа
European Technical Approval —
Option 8
ETA-05/0231
M8+M12 / M16–M24
Fire
Resistance
M8–M16
109
Порядок установки
Клеевой анкер V
Минимальное время отверждения
Температура монтажа (°C) от –5 до 4 от 5 до 19 от 20 до 39 от 30
Минимальное время отверждения (сухой бетон) (мин) 300 60 20 10
Минимальное время отверждения (сухой бетон) (мин) 600 120 40 20
Химическая капсула V-P
Обозна че ние Арт. № Применяется
со шпилькой
Кол-во в
коробке
(шт.)
Вес
коробки
(кг)
V-P8 25100801 V-A 8 10 0,13
V-P10 25101001 V-A 10 10 0,16
V-P12 25101201 V-A 12 10 0,25
V-P14 25101401 V-A 14 10 0,27
V-P16 25101601 V-A 16 10 0,36
V-P20 25102001 V-A 20 10 1,20
V-P24 25102401 V-A 24 5 0,87
V-P30 25103001 V-A 30 5 2,64
Принадлежности для установки анкера (в т. ч. установочное устройство)
см. стр. 119.
Технические хаpактеpистики V-A (оцинк. сталь 5.8)
Обозначение
Арт. №
Диаметр буpа,
глубина отвеpст.
d
0
× h
1
, (мм)
Maкс. толщина
закpепляемой
детали, t
fix
, (мм)
Упаковка
(шт.)
Вес упаковки
(кг)
V-A 8-20/110 21101101 10×80 20 10 0,43
V-A 8-60/150 21105101 10×80 60 10 0,53
V-A 10-15/115 21202101 12×90 15 10 0,73
V-A 10-30/130 21203101 12×90 30 10 0,81
V-A 10-65/165 21207101 12×90 65 10 0,98
V-A 10-90/190 21210101 12×90 90 10 1,11
V-A 10-150/250 21216101 12×90 150 10 1,42
V-A 10-200/300 21221101 12×90 200 10 1,71
V-A 12-10/135 21304101 14×110 10 10 1,19
V-A 12-35/160 21306101 14×110 35 10 1,37
V-A 12-85/210 21312101 14×110 85 10 1,73
V-A 12-95/220 21313101 14×110 95 10 1,82
V-A 12-125/250 21316101 14×110 125 10 2,02
V-A 12-175/300 21321101 14×110 175 10 2,83
V-A 14-35/170 21408101 16×120 35 10 1,91
V-A 16-20/165 21507101 18×125 20 10 2,77
V-A 16-45/190 21510101 18×125 45 10 2,96
V-A 16-85/230 21514101 18×125 85 10 3,65
V-A 16-105/250 21516101 18×125 105 10 3,91
V-A 16-155/300 21521101 18×125 155 10 4,58
V-A 20-20/220 21613101 25×170 20 10 5,56
V-A 20-60/260 21617101 25×170 60 10 6,39
V-A 20-100/300 21621101 25×170 100 10 7,23
V-A 24-15/260 21717101 28×210 15 5 4,89
V-A 24-55/300 21721101 28×210 55 5 5,54
V-A 30-70/380 21829101 35×280 70 6 12,00
Возможно изготовление шпилек V-A из стали класса 8.8.
Технические хаpактеpистики V-A fvz (горячеоцинк. версия)
Обозначение
Арт. №
Диаметр буpа,
глубина отвеpст.
d
0
× h
1
, (мм)
Maкс. толщина
закpепляемой
детали, t
fix
, (мм)
Упаковка
(шт.)
Вес упаковки
(кг)
V–A 8-20/110 21101201 10×80 20 10 0,43
V–A 10-30/130 21203201 12×90 30 10 0,81
V–A 10-90/190 21210201 12×90 90 10 1,11
V–A 12-35/160 21306201 14×110 35 10 1,37
V–A 12-95/220 21313201 14×110 95 10 1,82
V–A 16-20/165 21507201 18×125 20 10 2,77
V–A 16-45/190 21510201 18×125 45 10 2,96
V–A 16-65/210 21512201 18×125 65 10 3,20
V–A 20-20/220 21613201 25×170 20 10 5,56
V–A 20-60/260 21617201 25×170 60 10 6,39
V–A 24-15/260 21717201 28×210 15 5 4,89
V–A 24-55/300 21721201 28×210 55 5 5,54
Программу поставки шпилек из нержавеющей стали V-A A4 см. стр. 117.
110
Химические анкеры
Методика расчета несущей способности анкера, в соответствии
с Европейскими техническими требованиями ETAG, для сжатой зоны
бетона. Клеевой анкер V.
1. N
Rd
: Вырыв
Расчетноесопротивлениевырывудляодногоанкерасоставляетнаименьшеезначениеиз:
N
Rd,s
— сопротивление разрушению по стали
N
Rd,p
— сопротивление вырыву из бетона
N
Rd,c
— сопротивление разрушению по конусу бетона
N
Rd
= min (N
Rd,s
; N
Rd,p
; N
Rd,c
)
1.1 N
Rd,s
: Расчетное сопротивление разрушению по стали для одиночных анкеров
N
Rd,s
= A
s
· f
uk
/ γ
ms
где, A
s
— расчетная площадь сечения шпильки
f
uk
— временное сопротивление
= 500 Н/мм
2
(для оцинкованной стали класса 5.8)
= 800 Н/мм
2
(для оцинкованной стали класса 8.8)
= 700 Н/мм
2
(для нержавеющей стали А4 М8–М20)
= 500 Н/мм
2
(для нержавеющей стали А4 М22–М48)
γ
ms
— коэффициент запаса
= 1,50 Н/мм
2
(для оцинкованной стали классов 5.8 и 8.8)
= 1,87 Н/мм
2
(для нержавеющей стали А4 М8–М20)
= 2,40 Н/мм
2
(для нержавеющей стали А4 М22–М48)
N
Rd,s
: Расчетное сопротивление разрушению по стали для одиночных анкеров
Диаметр шпильки M8 M10 M12 M14 M16 M20 M24 M30
Оцинк. сталь 5.8 N
Rd,s
(кН) 10,9 17,4 25,4 34,6 48,1 75,1 108,0 173,0
Оцинк. сталь 8.8 N
Rd,s
(кН) 17,5 27,9 40,7 55,4 78,9 120,1 172,8 276,8
Нерж. сталь А4 N
Rd,s
(кН) 12,3 19,6 28,6 38,9 54,0 84,3 67,5 108,1
1.2 N
Rd,p
: Расчетное сопротивление разрушению в результате вырыва из бетона,
для одиночных анкеров
N
Rd,p
= N
0
Rd,p
· f
BN,p
· f
AN,p
· f
RN,p
где, f
BN,p
— влияние прочности бетона
f
AN,p
— влияние осевого расстояния между анкерами
f
RN,p
— влияние расстояния от оси анкера до кромки бетона
1.2.1 N
0
Rd,p
: Нормативное сопротивление разрушению в результате вырыва
из бетона С20/25
Диаметр шпильки M8 M10 M12 M14 M16 M20 M24 M30
V, V A4
N
0
Rd,p
(кН) 11,1 16,7 22,2 25,0 32,7 54,4 82,1 146,0
h
ef
(мм) 80 90 110 120 125 170 210 280
1.2.2 f
BN,p
: Влияние прочности при вырыве из бетона С20/25
f
BN,p
= 1
c
2
≥ 10 · h
ef
a
1
s
1
s
1
c
1
c
1
N
N
N
s
2
s
2
s
2
a
2
s
2
c
2
h
N
N
111
Клеевой анкер V
1.2.3 f
AN,p
: Влияние осевого расстояния между анкерами
f
AN,p
= 0,5 +
s
4 · h
ef
≤ 1
где, s — осевое расстояние
f
AN,p
: Коэффициент влияния осевого расстояния между анкерами
s
1)
(мм) M8 M10 M12 M14 M16 M20 M24 M30
80 0,75
90 0,78 0,75
110 0,84 0,81 0,75
120 0,88 0,83 0,77 0,75 0,74
140 0,94 0,89 0,82 0,79 0,78
170 1,03 0,97 0,89 0,85 0,84 0,75
180 1,00 0,91 0,88 0,86 0,76
210 0,98 0,94 0,92 0,81 0,75
220 1,00 0,96 0,94 0,82 0,76
240 1,00 0,98 0,85 0,79
250 1,00 0,87 0,80
280 0,91 0,83 0,75
340 1,00 0,90 0,80
400 0,98 0,86
420 1,00 0,88
560 1,00
h
ef
(мм) 40 45 55 60 65 85 105 140
s
min
(мм) 40 45 55 60 65 85 105 140
1)
Промежуточные значения по линейной интерполяции.
1.2.4 f
RN,p
: Влияние расстояния от оси анкера до края бетона
f
RN,p
= 0,35 +
c
2 · h
ef
+ 0,6 · (
c
2 · h
ef
)² ≤ 1
где, c — расстояние до края бетона
f
RN
: Коэффициент влияния расстояния от оси анкера до края бетона
c
1)
(мм) M8 M10 M12 M14 M16 M20 M24 M30
40 0,64
45 0,68 0,64
55 0,76 0,71 0,64
60 0,81 0,75 0,67 0,64
65 0,86 0,79 0,70 0,66 0,65
80 1,00 0,91 0,79 0,75 0,73
85 0,96 0,83 0,78 0,76 0,64
90 1,00 0,86 0,81 0,79 0,66
105 0,96 0,90 0,88 0,72 0,64
110 1,00 0,93 0,91 0,74 0,65
120 1,00 0,97 0,78 0,68
125 1,00 0,80 0,70
140 0,86 0,75 0,64
155 0,93 0,80 0,67
170 1,00 0,85 0,71
210 1,00 0,81
250 0,92
280 1,00
h
ef
(мм) 40 45 55 60 65 85 105 140
c
min
(мм) 40 45 55 60 65 85 105 140
1)
Промежуточные значения по линейной интерполяции.
N N
s ≤ 2h
ef
N
c
112
Химические анкеры
1.3 N
Rd,c
: Расчетное сопротивление разрушению бетонного конуса,
для одиночных анкеров
N
Rd,c
= N
0
Rd,c
· f
BN
· f
AN
· f
RN
где, f
BN
— влияние прочности бетона
f
AN
— влияние осевого расстояния между анкерами
f
RN
— влияние расстояния от оси анкера до края бетона
1.3.1 N
0
Rd,c
: Нормативное сопротивление разрушению бетонного конуса, бетон C20/25
Диаметр шпильки M8 M10 M12 M14 M16 M20 M24 M30
V, V A4
N
0
Rd,c
(кН) 27,7 33,1 44,7 50,9 54,2 85,9 117,9 181,6
h
ef
(мм) 80 90 110 120 125 170 210 280
1.3.2 f
BN
: Влияние прочности бетона
f
BN
=
f
ck,cube
/ 25
Коэффициенты влияния прочности бетона
Прочность бетона C20/25 C25/30 C30/37 C40/50 C45/55 C50/60
f
ck,cyl
(Н/мм²) 20 25 30 40 45 50
f
ck,cube
(Н/мм²) 25 30 37 50 55 60
f
BN
1,00 1,10 1,22 1,41 1,48 1,55
1.3.3 f
AN
: Влияние осевого расстояния между анкерами
f
AN
= 0,5 +
s
6 · h
ef
≤ 1
где, s — осевое расстояние
f
AN
: Коэффициент влияния осевого расстояния между анкерами
s
1)
(мм) M8 M10 M12 M14 M16 M20 M24 M30
80 0,67
90 0,69 0,67
110 0,73 0,70 0,67
120 0,75 0,72 0,68 0,67
125 0,76 0,73 0,69 0,67 0,67
170 0,85 0,81 0,76 0,74 0,73 0,67
210 0,94 0,89 0,82 0,79 0,78 0,71 0,67
240 1,00 0,94 0,86 0,83 0,82 0,74 0,69
270 1,00 0,91 0,88 0,86 0,76 0,71
280 0,92 0,89 0,87 0,77 0,72 0,67
300 0,95 0,92 0,90 0,79 0,74 0,68
330 1,00 0,96 0,94 0,82 0,76 0,70
360 1,00 0,98 0,85 0,79 0,71
375 1,00 0,87 0,80 0,72
510 1,00 0,90 0,80
600 0,98 0,86
630 1,00 0,88
700 0,92
840 1,00
h
ef
(мм) 80 90 110 120 125 170 210 280
s
min
(мм) 40 45 55 60 65 85 105 140
1)
Промежуточные значения по линейной интерполяции.
N
N N
s ≤ 3h
ef
113
Клеевой анкер V
1.3.4 f
RN
: Влияние расстояния от оси анкера до края бетона
f
RN
= 0,35 +
c
3 · h
ef
+ 0,6 · (
c
3 · h
ef
)² ≤ 1
где, c — расстояние до края бетона
f
RN
: Коэффициент влияния расстояния от оси анкера до края бетона
c
1)
(мм) M8 M10 M12 M14 M16 M20 M24 M30
40 0,53
45 0,56 0,53
55 0,61 0,58 0,53
60 0,64 0,60 0,55 0,53
65 0,66 0,63 0,57 0,55 0,54
85 0,78 0,72 0,65 0,62 0,61 0,53
105 0,90 0,83 0,73 0,69 0,68 0,58 0,53
120 1,00 0,91 0,79 0,75 0,73 0,62 0,56
105 0,83 0,73 0,69 0,68 0,58 0,53
135 1,00 0,86 0,81 0,79 0,66 0,59
140 0,88 0,83 0,81 0,67 0,60 0,53
165 1,00 0,93 0,91 0,74 0,65 0,57
180 1,00 0,97 0,78 0,68 0,59
188 1,00 0,80 0,70 0,60
200 0,83 0,73 0,62
255 1,00 0,85 0,71
300 0,96 0,78
315 1,00 0,81
420 1,00
h
ef
(мм) 80 90 110 120 125 170 210 280
c
min
(мм) 40 45 55 60 65 85 105 140
1)
Промежуточные значения по линейной интерполяции.
2. V
Rd
: Срез
Расчетноесопротивлениесрезудляодногоанкерасоставляетнаименьшеезначениеиз:
V
Rd,s
— сопротивление разрушению по стали
V
Rd,cp
— сопротивление разрушению на скол бетона
V
Rd,c
— сопротивление разрушению кромки бетона
V
Rd
= min (V
Rd,s
; V
Rd,cp
; V
Rd,c
)
2.1 V
Rd,s
: Расчетное сопротивление стали срезающему усилию
V
Rd,s
= 0,6 · A
s
· f
uk
/ γ
ms
где, A
s
— расчетная площадь сечения шпильки
f
uk
— временное сопротивление
= 500 Н/мм
2
(для оцинкованной стали класса 5.8)
= 800 Н/мм
2
(для оцинкованной стали класса 8.8)
= 700 Н/мм
2
(для нержавеющей стали А4 М8–М20)
= 500 Н/мм
2
(для нержавеющей стали А4 М22–М48)
γ
ms
— коэффициент запаса
= 1,25 Н/мм
2
(для оцинкованной стали классов 5.8 и 8.8)
= 1,56 Н/мм
2
(для нержавеющей стали А4 М8–М20)
= 2,00 Н/мм
2
(для нержавеющей стали А4 М22–М48)
V
Rd,s
: Расчетное сопротивление стали срезающему усилию
Диаметр шпильки M8 M10 M12 M14 M16 M20 M24 M30
Оцинк. сталь 5.8 V
Rd,s
(кН) 7,9 12,6 18,3 24,9 34,6 54,0 77,8 124,6
Оцинк. сталь 8.8 V
Rd,s
(кН) 12,6 20,2 29,3 39,8 55,4 86,4 124,5 164,0
Нерж. сталь А4 V
Rd,s
(кН) 8,8 14,1 20,5 27,9 38,8 60,6 48,6 77,9
N
c
c
1
c
1
s
1
s
2
c
1
V
V
V
s
2
a
2
c
2
h
V
114
Химические анкеры
2.2 V
Rd,cp
: Расчетное сопротивление разрушению на скол бетона
V
Rd,cp
= 2min (N
Rd,p
; N
Rd,c
)
Расчет для N
Rd,p
и N
Rd,c
см. в пунктах 1.2–1.3.
2.3 V
Rd,c
: Расчетное сопротивление разрушению кромки бетона (c
2
≥ 1.5c
1
)
V
Rd,c
= V
0
Rd,c
· f
BV
· f
α,V
· f
AR,V
где, f
BV
— влияние прочности бетона, f
BV
= f
BN
f
α,V
— влияние направления нагрузки на срез
f
AR,V
— влияние расстояния от оси анкера до края бетона
и осевого расстояния между анкерами
2.3.1 V
0
Rd,c
: Нормативное сопротивление разрушению кромки бетона для
одиночных анкеров, с расстоянием от оси анкера до кромки бетона равным c
min
,
бетон C20/25
Диаметр шпильки M8 M10 M12 M14 M16 M20 M24 M30
V, V A4
V
0
Rd,c
(кН) 2,5 3,3 4,8 5,8 6,9 12,1 17,9 31,2
c
min
(мм) 40 45 55 60 65 85 105 140
2.3.2 f
α,V
: Влияние направления нагрузки на срез
α 0°–55° 60° 70° 80° 90°–180°
f
α,V
1 1,1 1,2 1,5 2
зона 1, для 0° ≤ α
V
≤ 55° f
α,V
= 1,0
зона 2, для 55° ≤ α
V
≤ 90° f
α,V
=
1
cos α + 0,5 · sin α
V
зона 3, для 90° ≤ α
V
≤ 180° f
α,V
= 2,0
2.3.3 f
AR,V
: Влияние расстояния от оси анкера до края бетона и осевого расстояния
между анкерами
Одиночныйилигрупповойанкерприs≥3c:
при h ≥ 1,5 · c
f
AR,V
= (c / c
min
) ·
c / c
min
при h < 1,5 · c f
AR,V
= (h / 1,5 / c
min
) ·
h / 1,5 / c
min
Анкернаяпараприs<3c:
при h ≥ 1,5 · c
f
AR,V
= (3c + s) / 6c
min
·
c / c
min
при h < 1,5 · c f
AR,V
= (3h / 1,5 + s) / 6c
min
·
h / 1,5 / c
min
Общаяформуладляnанкеровприs<3c;c'=min(c;h/1.5):
f
AR,V
= (3c' + s
1
+ s
2
+ ... + s
n-1
) / 3n · c
min
·
c' / c
min
3. Сопротивление комбинированному усилию на вырыв и срез
Комбинированная нагрузка на вырыв и срез при N
Sd
≤ N
Rd
и V
Sd
≤ V
Rd
:
N
Sd
N
Rd
+
V
Sd
V
Rd
≤ 1,2
V
c
V
115
Клеевой анкер V
Пример обозначения анкера в чертежах
250 120
300
120
1160
63
210
170
81
30
900
125
15080
865
Крепление стоек кабельного хода и барьерного ограждения
Клеевой анкер МКТ V
Капсула V-P-16
Резьбовая шпилька V-A 16x165
Отв. в бетоне Ø18мм
Подливка из полимерного
раствора (t=10 мм, по оси стойки)
Хомут
1
22
1
Ось стоек барьерного
ограждения
Барьерное ограждение
11 МОЦ-1,3С/2,0-400 " ТРАНСБАРЬЕР"
Капсула V-P 20
Резьбовая шпилька V-A 20x260
Отв. в бетоне Ø25 мм
Капсула V-P 24
Резьбовая шпилька V-A 24x300
Отв. в бетоне Ø28 мм
Стойка СТ1
Ось установки стоек
кабельного хода
1-1
100
135
120
135
100
41
150
219
8160
314
522
21090
300
Ось стоек барьерных
ограждений
Клеевой анкер МКТ V
Капсула V-P 20
Резьбовая шпилька V-A 20x260
Отв. в бетоне Ø25 мм
Клеевой анкер МКТ V
Капсула V-P 24
Резьбовая шпилька V-A 24x300
Отв. в бетоне Ø28 мм
Стойка СМО-1.1
Консоль КА
Балка СБ-Б
210
15080
150
320
Клеевой анкер МКТ V
Капсула V-P 16
Резьбовая шпилька V-A 16x165
Отв. в бетоне Ø18 мм
2-2
Диаметр отверстия
в пластине 26 мм
Диаметр отверстия
в бетоне 28 мм
Клеевая капсула
V-P 24
Пролетное строение
Резьбовая шпилька
V-A 24x300
24
А
Узел А